Abstrak
Makalah ini mengkaji berbagai metode yang dapat digunakan untuk mensimulasikan kinerja siklus refrigerasi kompresi uap.
Dasar dari metode yang dipilih adalah model berorientasi objek di mana setiap komponen dalam sistem ini dikembangkan dan diuji secara individual. Sebagai contoh, saya menunjukkan operasi dari model sirip dan tabung dan mengembangkan beberapa solusi yang menarik.
Dengan memanfaatkan warisan polimorfik dari model objek, penukar panas dipertukarkan. Sebagai contoh, sebuah kumparan akan mewarisi sifat DX dari penukar panas sirip dan tabung yang pada gilirannya mewarisi properti dari sebuah penukar panas. Siklus ini disusun sedemikian rupa untuk menerima semua jenis penukar panas. Oleh karena itu dengan tidak ada perubahan dengan modul solusi adalah mungkin untuk mengubah kumparan pendingin ke shell dan tabung, sehingga
membuat chiller didinginkan udara.
membuat chiller didinginkan udara.
Akhirnya, saya menyajikan sebuah studi kasus pompa panas siklus terbalik. Dalam sistem pendingin udara, ini menguntungkan karena limbah yang dapat digunakan untuk menghasilkan pemanasan yang berguna. Masalahnya adalah bahwa ada kriteria yang bertentangan dalam pemilihan parameter penukar panas. Dalam tulisan ini, saya menunjukkan bagaimana desain dapat dioptimalkan dan juga menunjukkan beberapa konsekuensi seleksi penukar panas miskin.
Pengantar
Kompresi uap siklus refrigerasi perlu diperkenalkan sangat sedikit. Ada banyak instalasi di seluruh dunia dari kecil pompa panas dalam negeri untuk raksasa multi-tahap pendingin menghasilkan air dingin untuk pendinginan tambang. Prinsip-prinsip siklus adalah identik. Sebuah gas pendingin dikompresi dengan tekanan di mana ia mampu melepaskan panas ke wastafel yang cocok. Pada ekspansi ke tekanan rendah, gas didinginkan kini memiliki kemampuan untuk menyerap panas dari sumber. Dalam sebuah AC pendingin udara, ini berarti pendingin ruangan dan menolak panas untuk udara ambien. Gambar 1 menunjukkan tipikal AC udara didinginkan.
Gambar 1. Udara didinginkan AC
Dalam pompa panas siklus terbalik, situasi yang sama. Dengan menggunakan perubahan-over katup seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2, peranan dari evaporator dan kondensor dapat ditukarkan. Siklus terbalik karena mengacu pada perubahan peran dari dua penukar panas. Untuk menghindari kebingungan, sekarang kita merujuk pada dua bagian sebagai unit indoor dan unit outdoor.
Gambar 2. Siklus terbalik pompa panas
Mencari solusi
Mengingat sulitnya mencari solusi teoritis dengan siklus kompresi uap, adalah mengherankan bahwa ada begitu banyak sistem yang sukses di lapangan. Kita akan mulai di sini dengan menjelaskan metode manual yang dapat digunakan untuk menemukan solusi.
Ada tiga komponen utama, kompresor, evaporator dan kondensor. Sebuah titik keseimbangan ini ditemukan ketika ada keseimbangan energi antara ketiga komponen. Dari hukum termodinamika 1, ini hanya
Qc = QE + W
|
(1)
|
mana
Qc = Kondensor mendengar penolakan, kW
Qe = Pendingin tugas, kW
W = Kompresor kekuasaan, kW
|
Kinerja kompresor berkaitan dengan aliran massa gas pendingin. Ini jelas merupakan fungsi dari dimensi kompresor, kecepatan lari, hisap volume spesifik dan rasio tekanan. Untuk kompresor reciprocating, model sederhana dapat dikembangkan sebagai berikut.
m r = ρ s (V) η vc
|
(2)
|
mana
m r = laju aliran massa refrigeran, kg / s
ρ s = Kepadatan pada saluran masuk, kg / m 3
V = Pemindahan tingkat, m 3 / s
vc = η efisiensi volumetrik
|
W = m r i dh / η i
|
(3)
|
mana
W = Kompresor kekuasaan, kW
m r = laju aliran massa refrigeran, kg / s
dh i = Entalpi perubahan dari Pe untuk Pc pada entropi konstan, kJ / kg
η i = efisiensi isentropik
|
Masalah dengan model di atas adalah bahwa produsen kompresor tidak mempublikasikan efisiensi. Apa yang mereka lakukan adalah tabel mempublikasikan tugas pendinginan dan konsumsi daya dibandingkan penguapan dan kondensasi suhu. Untuk alasan praktis, oleh karenanya kita perlu menggunakan angka-angka kinerja yang diterbitkan seperti yang ditunjukkan pada gambar 3.
Model
|
Te
|
+15 ° C
|
+10 ° C
|
+5 ° C
|
0 ° C
|
-5 ° C
|
-10 ° C
|
-15 ° C
| |||||||
Tc
|
PF
|
PA
|
PF
|
PA
|
PF
|
PA
|
PF
|
PA
|
PF
|
PA
|
PF
|
PA
|
PF
|
PA
| |
MTZ 64
|
40 ° C
|
25,992
|
4.90
|
21,218
|
4.68
|
17,064
|
4.39
|
13,480
|
4.05
|
10,418
|
3.68
|
7,830
|
3.27
|
5,666
|
2.85
|
50 ° C
|
22,230
|
5.61
|
18,016
|
5.25
|
14,366
|
4.84
|
11,230
|
4.39
|
8,561
|
3.92
|
6,310
|
3.43
|
-
|
-
| |
MTZ 72
|
40 ° C
|
28,721
|
5.58
|
23,570
|
5.32
|
19,069
|
4.99
|
15,169
|
4.60
|
11,820
|
4.17
|
8,972
|
3.71
|
6,575
|
3.23
|
50 ° C
|
24,668
|
6.39
|
20,107
|
5.97
|
16,137
|
5.50
|
12,709
|
4.99
|
9,773
|
4.45
|
7,279
|
3.89
|
-
|
-
| |
MTZ 80
|
40 ° C
|
31,994
|
6.39
|
26,391
|
6.09
|
21,475
|
5.70
|
17,196
|
5.26
|
13,503
|
4.76
|
10,343
|
4.23
|
7,667
|
3.69
|
50 ° C
|
27,590
|
7.32
|
22,612
|
6.83
|
18,259
|
6.29
|
14,480
|
5.70
|
11,225
|
5.08
|
8,441
|
4.45
|
-
|
-
| |
MTZ 100
|
40 ° C
|
39,809
|
6.67
|
32,462
|
6.59
|
26,112
|
6.38
|
20,677
|
6.07
|
16,075
|
5.68
|
12,225
|
5.22
|
9,045
|
4.71
|
50 ° C
|
33,872
|
7.97
|
27,417
|
7.66
|
21,867
|
7.24
|
17,144
|
6.75
|
13,165
|
6.19
|
9,850
|
5.59
|
-
|
-
| |
Gambar 3. Ekstrak dari Katalog Kompresor Maneurop menampilkan Rentang MTZ berdasarkan R407c
Dengan menggabungkan kinerja kompresor dengan kondensor dan evaporator kurva kinerja, adalah mungkin untuk plot grafik sistem keseimbangan seperti yang ditunjukkan pada gambar 4.
Gambar 4. Contoh grafik kinerja sistem
Ini adalah proses yang memakan waktu, terutama jika Anda berencana untuk mengubah parameter desain dan mungkin menjelaskan mengapa sangat jarang dilakukan. Anda harus menyadari bahwa Anda perlu kurva kinerja dari penukar panas juga.
Sebuah alternatif yang lebih baik akan mengembangkan model simulasi. Ini akan memungkinkan Anda untuk:
- Perubahan kondisi operasi.
- Menentukan interaksi antar komponen.
- Perubahan kompresor dan ukuran penukar panas.
Komponen model
Kami menunjukkan sebelumnya bahwa kinerja kompresor dapat dikembangkan untuk memberikan aliran massa refrigeran untuk efisiensi diberikan. Dalam teori, ini tampaknya menjadi pendekatan yang benar, tetapi mempertimbangkan sumber data. Efisiensi harus sesuai dengan data kinerja dipublikasikan. Jika tidak, model akan sia-sia. Jadi, mengapa pergi ke semua upaya membangun sebuah model teoritis yang pada akhirnya akan berkurang menjadi cocok kurva?
Cara tradisional untuk mengatasi ini adalah dengan menggunakan kurva langsung cocok dengan angka yang dipublikasikan. Jelas, beberapa bentuk hubungan yang dibutuhkan.
T e = f (t e, t c)
Q c = f (t e, t c)
|
(4)
|
mana
Qe = Pendingin tugas, kW
Qc = Panas penolakan, kW
te suhu = penguapan, ° C
tc = temperatur kondensasi, ° C
|
Pemeriksaan dari kurva kompresor beberapa menunjukkan bahwa polinomial tingkat 2 di kedua variabel adalah pilihan yang wajar. Hal ini akan mengambil bentuk yang ditunjukkan dalam persamaan (5).
Z = 0 + a 1 x + a 2 x 2 + a 3 Y + a 4 Y 2 + a + a 5 XY 6 X 2 Y + a 2 + 7 XY sebuah 8 X 2 Y 2
|
(5)
|
mana
i adalah koefisien dihitung dari kurva cocok
X dan Y adalah penguapan dan kondensasi suhu
Z adalah kekuatan, tugas pendinginan atau penolakan panas, kW
|
Jelas, tidak semua ketentuan polinomial ini akan menjadi signifikan, namun tidak masuk akal untuk menyederhanakan persamaan sejak persamaan yang sesuai kemudian akan berbeda untuk kompresor yang berbeda. Baru-baru ini, pilihan kompresor program komputer yang disediakan oleh Maneurop, Perancis termasuk koefisien untuk polinomial yang sama ini.
Para penukar panas masalah lain. Tidak ada model standar penukar panas. Meningkatkan diameter shell and tube dengan 1 mm dan Anda harus melayani model yang berbeda! Oleh karena itu kita perlu mempertimbangkan model teori yang cocok.
Untuk waktu yang berarti, kita akan mengabaikan masalah dengan dua fase perpindahan panas di luar kumparan pendingin. Kekuatan pendorong untuk transfer panas adalah perbedaan suhu dan tugas dapat dinyatakan sebagai fraksi dari tugas maksimum yang mungkin.
Q = Q ε maks
|
(6)
|
mana
ε adalah efektivitas
T maks = C min ITD
C min = tingkat kapasitas minimum, kW / K
ITD = Inlet perbedaan suhu, ° C
|
Keuntungan dari pendekatan ini adalah bahwa efektivitas dapat dihitung dari dimensi dasar dan konfigurasi aliran. Efektivitas dari penukar panas kontra-aliran dapat ditunjukkan untuk mematuhi hubungan berikut.
ε = (1 - e (Cr (1-NTU))) / (1 - r C e (Cr (1-NTU)))
|
(7)
|
mana
Ntu = Umber unit mentransfer = U o o / C min
C r = rasio Kapasitas = C min / max C
O U = koefisien perpindahan panas keseluruhan, W / m 2 ° C
Sebuah o = luas permukaan luar, m 2
C min = tingkat kapasitas minimum, kW / K
C maks = kapasitas maksimum tingkat, kW / K
|
ITD adalah perbedaan suhu antara kondisi inlet fluida. Sebagai contoh, dalam sebuah kondensor shell and tube, ITD adalah perbedaan suhu antara suhu kondensasi dan suhu inlet air.
Sebuah model numerik
Model komponen di atas sekarang dapat dikombinasikan dan dipecahkan secara numerik.
Pendekatan yang komprehensif akan daftar semua variabel dan mengembangkan jumlah yang sama persamaan independen. Metode ini akan diterapkan dengan model kompresor rinci teoritis dan akan memberikan kebebasan yang paling dalam larutan. Misalnya, Anda akan dapat menentukan ukuran dari silinder kompresor untuk mencapai kapasitas tertentu. Ini akan menjadi nilai kepada produsen kompresor tetapi gunakan terbatas pada perancang sistem. Setelah semua, perancang sistem biasanya tidak mampu mengendalikan dimensi kompresor tersebut.
Ada beberapa metode yang tersedia untuk memecahkan sistem ini, tetapi kebanyakan berasal dari teknik Newton-Raphson. Sesuatu yang layak disebutkan di sini adalah bahwa besar sistem non-linear secara inheren tidak stabil dan sering berakhir divergen.
Sebelum menyelam dalam dan memecahkan n-dimensi non-linear sistem, perlu mengambil melihat pada polinomial kompresor. Koefisien adalah pra-dihitung dan karena itu tidak membentuk bagian dari solusi. Ini berarti bahwa hanya ada dua variabel dalam seluruh sistem. Mengingat nilai t dan t e c, semua nilai lain yang dikenal. Ini termasuk penukar panas.
Dalam makalah ini, kami telah mengadopsi model kurva fit kompresor berdasarkan data kinerja produsen. Keuntungannya adalah bahwa angka yang dipublikasikan menggabungkan efisiensi, pembersihan piston efek minyak, dan kerugian panas dari casing.
Dengan mengungkapkan persamaan dalam hal kesalahan, sekarang mungkin untuk menemukan dan t t e c seperti yang ada adalah nol kesalahan.
ee = Kompresor Q e (t e, t c) - Evaporator Q e (t e)
ec = Kompresor Q c (t e, t c) - Condenser Q c (t c)
|
(8)
|
mana
ee adalah tugas kesalahan pendinginan
ec adalah kesalahan penolakan panas
|
Dalam sistem nyata, Anda dengan mudah akan dapat membuat tebakan awal yang baik pada t dan t e c. Menggunakan suhu sebelumnya dipilih, menghitung kesalahan. Yang terbesar dari kesalahan ini sekarang dapat diminimalkan dengan menyesuaikan t atau t e c.
Programmed Solusi
Bahasa pemrograman telah mengambil langkah besar ke depan pada tahun 1985 ketika paradigma berorientasi objek mulai menjadi tersedia secara komersial. Perusahaan seperti Borland memperkenalkan versi hibrida dari objek dan fitur bahasa fungsional dalam Pascal dan C. Pada dasarnya kedua adalah sama, perbedaan hanya benar-benar nyata dalam kata-kata reserved. Visual Basic pada tingkat lebih rendah tampaknya mengikuti tren. Kita melihat dalam bahasa makro disebut generasi ke-3 dalam fitur unggul dan lain-lain struktur yang serupa. Selain berurusan dengan kompleksitas lingkungan multi-user sistem operasi, belum ada perkembangan yang jauh lebih dalam struktur bahasa sejak pengenalan awal benda. Dalam makalah ini, kami telah menggunakan Delphi yang merupakan implementasi Borland Pascal.
Paradigma berorientasi objek telah membuat dampak besar dalam penulisan program teknis. Alasannya adalah bahwa model numerik dapat dikembangkan untuk mendekati obyek fisik yang sebenarnya. Tapi itu memiliki implikasi lebih lanjut yang layak disebutkan di sini. Sebuah fitur yang disebut warisan polimorfik memungkinkan Anda untuk membuat hirarki tanpa harus menulis kode untuk setiap model individu.
Pertimbangkan contoh praktis. Sebuah kumparan pendingin perluasan langsung adalah penukar panas sirip dan tabung. Hirarki yang sesuai kemudian akan menjadi sebagai berikut:
objek HeatExchanger
Ao, Ai, HotFluid, ColdFluid ...
objek FinAndTube (HeatExchanger)
FinHeight, FinLength, FaceArea, aliran udara ...
objek DXCoil (FinAndTube)
Superheat, Memecahkan ...
objek ACCoil (FinAndTube)
SubCooling, Memecahkan ...
objek ShellAndTube (HeatExchanger)
D, L. ..
Karena semua penukar panas memiliki dua cairan dan kewajiban, properti ini ditempatkan di tingkat penukar panas dan secara otomatis diwarisi oleh Coil DX. Tidak semua memiliki sirip penukar panas atau aliran udara, sehingga sifat-sifat termasuk dalam objek FinAndTube. Akhirnya, Anda akan melihat bahwa DXCoil dan ACCoil yang mewarisi dari FinAndTube dan menambahkan metode solusi yang tepat.
Teknik ini model dunia nyata begitu dekat sehingga membuat pengembangan dan deteksi kesalahan mudah, jika itu dapat dikatakan tentang pemrograman apapun.
Solusi sebenarnya dari siklus kompresi uap sekarang independen dari jenis komponen. Bahkan, komponen siklus tidak menyadari jenis siklus itu adalah pemecahan.
Siklus objek
Kompresor, Evaporator, Condenser ...
Para Evaporator dalam model Siklus didefinisikan sebagai penukar panas. Ini berarti bahwa hal itu bisa mengambil karakteristik dari setiap jenis penukar panas pada waktu berjalan.
Ini berarti bahwa chiller berpendingin udara dapat dikembangkan hanya dengan mengubah Coil DX ke evaporator Shell dan Tube. Ini adalah bagian polimorfik bahasa. Dengan mengirimkan Evaporator.Solve instruksi, program secara otomatis menarik dalam metode solusi yang tepat.
Solusi dari sebuah Sistem Air-Cooled
Kita sekarang akan mendefinisikan khas berpendingin udara AC untuk memberikan 20 kW pendinginan.
Ambient kondisi
|
30/20 ° C pada 1700 m di atas permukaan laut
|
Kondensasi suhu = 45 ° C
|
Jika kita membiarkan 15 ° C perbedaan suhu di seluruh kondensor.
|
Titik room Kumpulan
|
23 ° C pada kelembaban relatif 50%
|
Aliran udara 1 m 3 / s dengan udara segar 12%
|
Dari perhitungan beban panas, Anda akan tahu volume udara dan fraksi udara segar
|
Di-kumparan suhu 23.8/16.3 C
|
Ditemukan dengan mencampur 12% dengan ambien udara kembali pada titik ruang ditetapkan.
|
EVAP koil: 533 mm tinggi 750 mm x
|
Wajah evaporator kecepatan 2,5 m / s
Dari praktek desain yang baik, kami akan memilih 4-baris 12-fpi
|
COND koil: 686 mm tinggi x 1400 mm
|
Kumparan kondensor akan menjadi 3-baris 12-fpi dan ukuran untuk kecepatan wajah 2,8 m / s. Aliran udara 2,69 m 3 / s
|
Desain catu suhu udara 13 ° C
|
Dari perhitungan beban panas
|
Suhu menguapkan 6 ° C
|
Wajar menebak
|
Dari katalog Maneurop, kita sekarang dapat memilih kompresor yang memberikan 20 kW pendinginan pada 6 / 45 ° C
Dalam hal ini, R22 mungkin kompresor akan menjadi MT80 Maneurop. Pada 6 / 45 ° C, kompresor ini akan memberikan 20,7 kW
Dalam prakteknya, titik keseimbangan dari sistem yang sebenarnya tidak akan 6 / 45 ° C, itu akan tergantung pada solusi simultan dari masing-masing komponen pada suhu kumparan pada tanggal ditetapkan.
Kami telah menulis sebuah program komputer yang menerapkan metode praktis di atas, jadi sekarang kita dapat menggunakan ini untuk menemukan solusi.
Titik keseimbangan yang sebenarnya dari kompresor MT80 dengan kumparan yang ditetapkan 4.1/44.5 ° C. Hal ini akan menyebabkan tugas pendinginan 19,4 kW dan penolakan panas 25,2 kW. Hal ini mudah untuk memverifikasi di katalog kompresor.
Langkah selanjutnya adalah untuk memeriksa tugas dari penukar panas.
Tabel 1. Solusi dari penukar panas
| ||
Kondensator
|
Evaporator
| |
Perpindahan panas
|
ho = 0,065
Ui = 2,058 Ntu = 1,097 Qt = mantan Qmax = 0,666 x 37,77 = 25,16 |
ho = 0,061
Ui = 3,531 Ntu = 0,919 Qt = mantan Qmax = 0,601 x 32,30 = 19,42 |
Udara samping
|
Qt = ma (hao - hai)
= 2,530 (75,89-65,94) = 25.16 Qs = ma x BPA (dbo - dbi) = 2,530 x 1,032 (39,6-30,0) = 25.16 |
Qt = ma (hao - hai)
= 0,961 (32,27-52,47) = -19,42 Qs = ma x BPA (dbo - dbi) = 0,961 x 1,027 (9,8-23,8) = -13,84 |
Refrigerant sisi
|
Qt = mr x dh
= 0,078 x 322 = 25.2 |
Qt = mr x dh
= 0,118 x 164 = 19,4 |
Menemukan titik keseimbangan yang membosankan untuk dilakukan secara manual tetapi memeriksa solusinya mudah. Dari perhitungan koil, kita melihat bahwa dalam setiap kasus, tugas sisi udara adalah sama dengan tugas sisi refrigeran dan transfer panas antara refrigeran dan udara.
Dari keseimbangan energi, daya adalah W = Q c - Q e = 25,2-19,4 = 5,8 kW.
Dalam contoh ini, kita telah mengasumsikan ukuran kumparan dan melakukan perhitungan untuk menemukan titik keseimbangan yang sebenarnya. Hasilnya menunjukkan 4,1 ° C suhu hisap yang mungkin sedikit rendah. Mencari solusi baru akan memerlukan kalkulasi ulang lengkap. Untuk menaikkan suhu hisap, Anda perlu meningkatkan ukuran evaporator. Pada titik ini Anda dapat dengan jelas melihat manfaat dari memiliki sebuah program perangkat lunak untuk melakukan tugas ini.
Masalah Balik Siklus
Baru-baru ini, pompa panas siklus sebaliknya yang ditawarkan lebih sering daripada pilihan "pendinginan hanya" oleh pemasok. Keuntungannya adalah bahwa biaya pemanasan adalah sekitar 25% dari alternatif pemanas listrik.
Kita sekarang akan memeriksa efek dari menerapkan siklus reverse untuk contoh di atas. Peran perubahan evaporator dan kondensor tetapi kita perlu mempertimbangkan juga suhu ketika pemanasan diperlukan. Kasus terburuk bisa pada sekitar 5 ° C dan titik setel kamar 21 ° C Menjaga fraksi udara yang sama segar, ini akan memberikan evaporator on-kumparan 19.1/13.0 ° C
Titik keseimbangan baru sekarang -2.6/44.9 ° C (SST / SDT) dengan penolakan panas 19,8 kW.
Jika Anda telah terlibat dalam merancang peralatan jenis ini, Anda akan mengenali bahwa suhu hisap rendah merupakan masalah karena kelembaban di udara luar akan membeku pada koil. Sebuah solusi yang mungkin akan mengorbankan sedikit pemanasan dan menggunakan beberapa dari gas panas untuk menaikkan isap. Dalam hal ini, bisa bekerja dengan baik karena dalam kondisi Afrika Selatan biasanya Anda hanya perlu sekitar 1 / 3 dari kapasitas pendinginan untuk pemanasan.
Pendekatan lain akan meningkatkan ukuran kumparan luar. Karena kita sekarang memiliki cara mudah untuk melakukan perhitungan ini, ini akan mudah untuk menguji. Dengan mengubah ukuran kumparan outdoor untuk 686 mm x tinggi 2000 mm lebar 4-baris 12-fpi, hisapan menimbulkan modus pemanasan untuk -0,6 ° C di mana Anda mungkin akan mendapatkan icing minimal pada koil. Dengan kondisi tersebut, pemanasan akan 21 kW. Ini desain kumparan direvisi outdoor di kondisi pendinginan akan memberikan tugas sistem pendingin 20,5 kW pada 3.6/38.6 ° C (SST / SDT).
Kesimpulan
Dalam rangka untuk mencari titik keseimbangan dari sistem pendinginan, Anda perlu menemukan solusi simultan antara kompresor, evaporator dan kondensor. Hal ini dapat dilakukan secara grafis dengan menggabungkan komponen dan merencanakan kinerja sistem pada grafik. Masalah dengan pendekatan ini adalah bahwa hal itu tidak melayani perubahan desain komponen. Jelas, sebuah model komputer menawarkan banyak keuntungan dalam kecepatan solusi tetapi juga dalam menghindari kesalahan.
Kita telah membahas dalam teori dan pendekatan praktis. Preferensi kami adalah untuk mengadopsi metode pseudo-praktis dimana penukar panas dimodelkan secara rinci namun kompresor didasarkan pada kurva cocok data yang diterbitkan. Model praktis adalah mudah untuk menerapkan numerik dan dapat diperluas untuk mencakup semua jenis jenis penukar panas.
Dalam aplikasi pompa panas, adalah penting bahwa titik keseimbangan ditentukan dengan pemanasan puncak dan kondisi pendinginan. Untuk menemukan desain yang cocok, desainer akan perlu untuk melakukan sejumlah saldo sistem. Manfaat dari simulasi numerik untuk menguji perubahan desain jelas. Hal ini jelas dalam siklus sebaliknya bahwa efek dari kondisi sekitar lokal pada desain yang ideal tidak dapat diabaikan.
Referensi
ASHRAE Fundamental Handbook 2001.
Buku Pegangan 2002 ASHRAE Pendinginan.
Kompresor Maueurop Seleksi Program. Maneurop Prancis.
Reay, DA dan Macmichael, DBA "Pompa Panas: Desain dan Aplikasi", Pergamum Tekan, Pertama Ed. 1979.
SAIRAC 2004 Data Teknis Manual, Wernick Ed BJ.
Stoecker, WF dan Jones, JW "Refrigerasi & penyejuk udara", 2nd Ed. McGraw Hill 1982.
Wernick, BJ "Efektivitas metode", RACA Journal, 2004.
Wernick, BJ "RefSim Program Komputer", download 2004 dari www.coolit.co.za .
Hak Cipta Perangkat Lunak TechniSolve © 2004 All rights reserved
